從前人對油封機(jī)理的研究可以看出，油封密封性能的好壞，主要取決于油封唇口與軸徑之間油膜的厚度及接觸應(yīng)力的分布狀態(tài)。而油膜的厚度與接觸壓力的大小有直接的關(guān)系，所以可以說油封密封性能的好壞以及壽命的長短在很大程度上取決于油封唇口壓力的大小及分布狀態(tài)。本文利用大型有限元分析軟件Ansys建立了油封的有限元模型并進(jìn)行了模擬分析，從而考察了油封的一些結(jié)構(gòu)參數(shù)以及油封用彈簧彈力對油封唇口壓力大小及分布的影響，為對油封進(jìn)行進(jìn)一步的結(jié)構(gòu)優(yōu)化和疲勞分析奠定了基礎(chǔ)。

1 計(jì)算模型

由于油封的機(jī)構(gòu)比較復(fù)雜，為了建模和分析的方便，在建模時簡化了其形狀，省去了一些對結(jié)果不會產(chǎn)生大的影響的一些結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)。而且考慮到油封在裝配時的完全軸對稱性，我們采用二維軸對稱模型來模擬實(shí)際中的三維問題，這種簡化不會影響分析結(jié)果，但是將大大減少建模及分析的時間。所建的油封的二維軸對稱模型如圖2所示.型號50X70X8 (mm)。材料為丁睛橡膠(NBR)。途中β為油封彈簧中心與油封唇口間的垂直距離，也被稱為理論接觸寬度。a和β分別為油封唇口油側(cè)及空氣側(cè)與軸的夾角，又稱為前唇角和后唇角。

2 有限元模型

本文所進(jìn)行的靜態(tài)分析中，油封材料(橡膠)的超彈特性以及分析中存在的大變形和接觸問題，使得分析包含了材料非線性，接觸非線性以及大變形(結(jié)構(gòu))非線性3種情況。這些非線性往往使分析難以收斂，所以為了分析的方便，在不太影響分析結(jié)果的情況下作者提出了一些假設(shè)。

(1)油封材料具有確定的彈性模量E和泊松比μ;

(2)由鋼制造的軸及油封固定外套的剛度是橡膠的幾萬倍，可以不考慮其變形，即視為油封變形時的約束邊界。

本文用簡化后的Mooney——Revlin模型描述橡膠材料的應(yīng)變能函數(shù):

W=C1(I1-3)+C2(I2-3)

應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系為:

本文使用的分別為C1和C21.87和0.47。

分析模型中，橡膠單元采用HYPER74，彈簧和骨架采用線性實(shí)體單元PLANE82，模型中還包含ANSYS建立接觸對時自動生成的接觸單元TARGE169和CONTA172。求解只設(shè)了一個載荷步—由軸施加的作為過盈量的X方向的位移。

3 計(jì)算結(jié)果分析

本文在靜態(tài)下對影響油封唇口接觸壓力大小及分布的因素進(jìn)行分析。分析結(jié)果及分析如下。

(1)唇口接觸寬度R值的大小(如圖2所示)對油封唇口壓力大小及分布的影響.

圖2 油封集合模型

圖3油封的有限元模型油封唇口接觸寬度R是指油封唇口與彈簧槽中心的軸向距離，它的存在使得接觸壓力主要分布在油封的空氣側(cè)，從參考文獻(xiàn)中可以知道R值的大小直接影響著唇口壓力的分布，并對油封唇口接觸壓力的大小也有一定的影響。本文通過其它參數(shù)不變，只改變R值的方法分析了R值對油封唇口接觸壓力分布及大小的影響，圖4和圖5分別給出了唇口*大接觸壓力和前后唇角接觸寬度隨R值變化的情況。圖6所示的是R=0.6mm時的唇口接觸壓力分布圖。

圖4 油封*大接觸壓力隨R值的變化

圖5油封前后角接觸寬度隨R值的變化從分析結(jié)果不難看出隨著R值的增大唇口處*大接觸壓力會因?yàn)閺椈勺饔玫臏p弱而有一定的減小，但是影響不是很大。前唇角接觸寬度隨R值的增加有比較明顯的減小，這也證明了R的存在能夠使接觸主要存在于空氣側(cè)觀點(diǎn)。但是與前人理論觀點(diǎn)不同的是，在R值增大的過程中后唇角接觸寬度(即空氣側(cè)接觸寬度)也有一定的減小，本文認(rèn)為后唇角接觸寬度減小的原因是彈簧作用的減弱。此分析方法及結(jié)果對于設(shè)計(jì)或者選用油封唇口接觸寬度R有一定的指導(dǎo)意義。

(2)過盈量對油封唇口壓力大小的影響。

過盈量是指在自由狀態(tài)(未裝彈簧時)唇口直徑與軸徑之差。它可產(chǎn)生唇口無彈簧時的徑向力，并補(bǔ)償軸的偏心。過盈量過小，在安裝偏心和軸跳動量大時，造成泄漏，降低密封性;過盈量太大，使唇口緊貼在軸上，唇軸間的間隙過小，唇和軸之間呈“干接觸”，在高速旋轉(zhuǎn)下，唇和軸表面間便會迅速產(chǎn)生高溫，加速唇口老化龜裂，甚至燒損密封唇，使密封無效。因此，選擇適當(dāng)?shù)倪^盈量非常重要。本文通過單獨(dú)改變過盈量的方法分析了過盈量對接觸壓力大小的影響。由于實(shí)際當(dāng)中多數(shù)使用彈簧，所以分析在有彈簧的情況下進(jìn)行。本文對過盈量從0.2mm到0.8mm進(jìn)行了漸變分析。圖7和圖8分別描繪了唇口*大接觸壓力以及唇口接觸寬度隨過盈量的變化情況。圖9和圖10所示的是過盈量為0.2mm和0.8mm時的唇口接觸壓力分布情況。

圖7 唇口*大接觸壓力隨過盈量的變化

圖8 唇口接觸寬度隨過盈量的變化

圖9 過盈量為0.2mm時唇口壓力分布情況

圖10 過盈量為0.8mm時唇口壓力分布情況分析的結(jié)果證明了前人的經(jīng)驗(yàn)結(jié)論，分析的方法可以用來根據(jù)壓力需要確定過盈量選擇。

(3)彈簧勁度對油封唇口壓力的影響的模擬

油封彈簧的作用有提高接觸壓力和提高油封唇口對軸跟隨性的作用。本文對油封彈簧勁度對油封唇口接觸壓力大小及分布的影響進(jìn)行了模擬分析。分析在R=0.6mm，過盈為。.4mm的情況下進(jìn)行.分析結(jié)果如圖12和圖13所示.由圖中所示的分析結(jié)果可以看出前角接觸寬度變化不大，而*大接觸壓力和后角接觸寬度都隨著彈簧勁度的增大而增大。這些分析與實(shí)際相符，對用戶根據(jù)壓力需要選擇彈簧勁度有一定的指導(dǎo)意義。

圖11 唇口*大接觸壓力隨彈簧勁度的變化

圖12 唇口接觸寬度隨彈簧勁度的變化(4)后唇角對油封接觸壓力大小及分布的影響。

由參考文獻(xiàn)可以知道油封的前后唇角的差值對油封的泵汲效應(yīng)有很大影響。選擇合適的前后唇角大小對于油封的密封性能有很重要的影響。本文認(rèn)為油封唇口前后唇角，尤其是后唇角的大小對唇口接觸壓力的大小及分布也會有很大的影響.因此本文在靜態(tài)情況下分析了后唇角對接觸壓力分布及大小的影響。分析在R=0.6mm，過盈量為0.4mm，彈簧勁度為3142N/m的情況下進(jìn)行。所得結(jié)果如圖13和圖14所示。從圖中給出的結(jié)果可以看出隨著后唇角的增大，接觸寬度明顯的減小，接觸寬度的減小使得唇口*大接觸壓力隨之增大。此分析方法可以用來根據(jù)接觸壓力及接觸寬度的需要選擇后唇角的大小，對產(chǎn)品設(shè)計(jì)有一定的指導(dǎo)意義。

圖13 唇口*大接觸壓力隨唇角大小的變化

圖14 后唇口接觸寬度隨后唇角大小的變化除上述分析的典型參數(shù)外，軸的表面粗糙度，安裝誤差，同軸度，油封用橡膠材料參數(shù)以及運(yùn)動情況都對油封唇口的壓力大小及分布存在著影響，也就是都對油封的密封性能存在著影響。

4 結(jié)論

1)成功實(shí)現(xiàn)了利用ANSYS對有封的靜態(tài)非線性分析有限元分析;使多年的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)得到了驗(yàn)證，為油封的設(shè)計(jì)和選擇提供了理論指導(dǎo);
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2)分析計(jì)算了油封唇口接觸寬度、過盈量、彈簧勁度以及油封后角大小對油封唇口接觸壓力大小及分布的影響。唇口接觸寬度對油封唇口接觸壓力的大小影響不大，但是隨著唇口接觸寬度R的增大，接觸開始主要發(fā)生在空氣側(cè)，這剛好體現(xiàn)出了R存在的意義。過盈量是彈簧沒有預(yù)緊的油封產(chǎn)生唇口壓力的**途徑，從分析可以看出隨著過盈量的增大，后角接觸寬度都有明顯的增加，由于接觸寬度的增加所以唇口接觸壓力的增加相對較緩。彈簧勁度的增大使得唇口接觸寬度與*大接觸壓力都緩慢增加。后唇角接觸寬度隨后唇角的增大有較明顯的減小，而*大接觸壓力隨后唇角的增大緩慢地增大。本文的這些分析及取得的結(jié)果對產(chǎn)品的設(shè)計(jì)和選擇有一定的指導(dǎo)意義，同樣為以后產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的優(yōu)化提供了理論基礎(chǔ)和方法。(end)